Изменение режима работы

Двигатели постоянного тока, как, впрочем, и двигатели переменного тока, обладают при соблюдении условий устойчивости замечательной способностью автоматически, без внешнего регулирующего воздействия, приспосабливаться к изменившимся условиям работы. В этом смысле можно сказать, что электрические двигатели обладают свойством саморегулирования. Проиллюстрируем сказанное на примере двигателя параллельного возбуждения.

Допустим, что такой двигатель работает при U = const, i_в = const и, следовательно, Ф_δ ≈ const и нагрузочный момент M_ст, развиваемый рабочей машиной, увеличивается. Тогда M < M_ст, возникаетM_дин < 0 [смотрите выражение (2) в статье "Общие сведения о двигателях постоянного тока"] и nначинает уменьшаться. Но при этом будет уменьшаться также E_а; ток I_а [смотрите выражение (5) в статье "Общие сведения о двигателях постоянного тока"] и момент M [смотрите выражение (8) в статье "Общие сведения о двигателях постоянного тока"] начнут увеличиваться, причем это будет происходить до тех пор, пока снова не наступит равновесие моментов M = M_ст. Аналогичным образом изменяется также режим, если M_ст уменьшится, причем в этом случае n и E_а начнут увеличиваться, аI_а и M – уменьшаться до тех пор, пока снова будет M = M_ст и M_дин = 0.

Рисунок 2. Переход двигателя параллельного возбуждения к новому режиму работы при уменьшении потока

Допустим теперь, что с помощью реостата R_р.в (смотрите рисунок 1, в статье "Пуск двигателей постоянного тока") уменьшен ток i_в. При этом Ф_δбудет уменьшаться, однако вследствие механической инерции ротора скорость n в первый момент не изменится. Тогда, согласно выражению (6), представленному в статье "Общие сведения о двигателях постоянного тока", E_а уменьшится, а вследствие этого I_а и M возрастут [смотрите выражения 5 и 8 в статье "Общие сведения о двигателях постоянного тока"]. При этом будет M> M_ст, в соответствие с равенством (2), представленным в статье "Общие сведения о двигателях постоянного тока", M_дин > 0, и скорость n начнет увеличиваться. Это вызовет, согласно тем же соотношениям, увеличение E_а и уменьшение I_а и M до тех пор, пока снова не наступит равновесие моментов M = M_ст и M_дин = 0 (рисунок 2). При увеличении i_в явления развиваются в обратном направлении. Необходимо отметить, что резких изменений i_в при регулировании допускать нельзя, так как U и E_а [смотрите выражение 5 в статье "Общие сведения о двигателях постоянного тока"] являются близкими по значению и небольшое изменение Ф_δ и E_а ведет к большим изменениям I_а и M.

Аналогичным образом происходит переход к новому режиму при изменении других внешних условий (например, введение сопротивления в цепь якоря и так далее), а также в двигателях с другими способами возбуждения.

Из изложенного следует, что поведение двигателя при установившемся режиме работы и переходах к новому режиму работы всецело определяется уравнениями равновесия моментов и напряжения цепи якоря, выражения (2) и (4), представленные в статье "Общие сведения о двигателях постоянного тока").

15 вопрос

16 вопрос

Проточная часть центробежного насоса с осевым подводом и спиральным отводом изображена на рис. 2.2. Энергосообщитель центробежного насоса - рабочее колесо - представляет собой конструкцию, состоящую из нескольких лопастей, расположенных центрально симметрично в плоскости, перпендикулярной оси вращения. Лопасти спроектированы ( точнее - спрофилированы) таким образом, чтобы при вращении рабочего колеса возникали силы, противодействующие этому движению. Тогда лопастная машина будет работать либо в режиме гидравлического тормоза, если подводимая механическая энергия будет рассеиваться, переходя в тепло, либо в режиме насоса, если подводимая механическая энергия будет переходить в потенциальную и кинетическую энергию жидкой среды. [1]

Проточная часть центробежного насоса образуется стенками входного устройства, лопастного колеса и отводящего устройства. Стенки входного и отводящего устройств неподвижны, так что скорости потока относительно стенок будут абсолютными. Рабочее колесо совершает вращательное движение, которое является переносным, а скорости потока относительно стенок межлопаточных каналов с точки зрения неподвижного наблюдателя будут относительными. Вследствие сказанного, анализ кинематики жидкой среды в рабочем колесе целесообразно проводить методом построения плана скоростей, известным из курса теоретической механики. В теории лопастных машин план скоростей чаще называют треугольником скоростей. [2]

Проточная часть центробежного насоса состоит из каналов рабочего колеса, а также подвода и отвода насоса. [3]

Относительный момент гидравлического торможения расчета параметров потока на входе в насосное колесо подход может быть применен и для определения картины течения на его выходе, а также в сечениях проточной части любой другой гидравлической машины, например гидротурбины.

Проточная часть центробежного насоса проектируется на расчетный ( оптимальный) режим работы. Часто при проектировании насоса необходимо выяснить особенности его работы также на нерасчетных режимах. При этом возникает необходимость уже на этапе проектирования насоса получить его характеристику. Рядом авторов [86, 107] разработан метод расчета напора центробежного насоса, основанный на предположении, что на нерасчетных режимах отсутствуют вторичные токи жидкости. При этом напор насоса определяется путем вычитания из теоретического напора, определенного из основного уравнения лопастных насосов, гидравлических потерь на вихреобразование на входе в рабочее колесо и в отвод, а также гидравлических потерь, в каналах насоса. Гидравлические потери на входе принимаются пропорциональными квадрату разности оптимальной и рабочей подач насоса, гидравлические потери в каналах - пропорциональными квадрату подачи. Рассчитанная таким образом характеристика недостаточно точна по следующим причинам. [4]

Конструкционный материал для проточной части центробежных насосов; облицовочный материал для футерования емкостей, насосов, кранов, заслонок, вентилей, фитингов; уплотнительный и прокладочный материал. [5]

Исследовано влияние гидродинамических процессов в проточной части центробежных насосов на их энергетические характеристики. [6]

Вторая глава посвящена расчету гидравлических потерь энергии в элементах проточной части центробежных насосов. Рассмотрение только гидравлических потерь энергии обусловлено целями и задачами данного исследования. [7]

Пропеллерный насос.

В заключение следует отметить, что движение жидкости в проточной части центробежных насосов является турбулентным. В настоящее время нет основания считать, что центробежные насосы в какой-либо точке на характеристике работают при ламинарном режиме. [8]

По результатам данных исследований разработана методика расчета потерь напора в элементах проточной части центробежных насосов и методика расчета напорной характеристики подобных насосов. [9]

Теоретическое решение многих вопросов, связанных с движением вязкой жидкости, в проточной части центробежного насоса еще не найдено. [10]

Лабиринтное уплотнение питательного насоса.

Расчет лабиринтных концевых уплотнений заключается в определении гидравлических сопротивлений гладких или лабиринтных цилиндрических щелей. При этом используется методика, применяемая при расчете уплотнений проточной части центробежных насосов. [11]