Расчет дифференциальной защиты

По формулам (2.22) - (2.25)

(А);

(А);

(А);

(А).

Выбираются уставки дифференциальной защиты с реле РТН-565 двухобмоточного трансформатора 4 МВּА.

1. Определяются средние значения первичных и вторичных номинальных токов для всех сторон защищаемого трансформатора (табл. 2.15)

Таблица 2.15.

Определение первичных и вторичных номинальных токов

Наименование величины	Численное значение для стороны
35 кВ	6 кВ
Первичный номинальный ток трансформатора, А
Коэффициент трансформации трансформатора тока
Схема соединения обмоток трансформаторов тока
Вторичный ток в плечах защиты, А

2. Определяется первичный ток небаланса по формуле (2.26) без учета составляющей , т.к. неизвестно, насколько точно удастся в ходе расчета подобрать числа витков обмоток НТТ реле. В соответствии с выражениями (2.26), (2.30) и (2.31) первичный ток небаланса, приведенный к регулируемой стороне ВН

(А),

где .

3. Определяется предварительное, без учета , значение тока срабатывания защиты по условию отстройки от тока небаланса по формуле (2.27)

(А).

По условию отстройки от броска тока намагничивания (2.28)

(А),

4. Производится предварительная проверка чувствительности защиты при повреждениях в зоне ее действия.

4.1. При к.з., когда ток повреждения проходит через трансформаторы тока стороны 35 кВ, соединенные в треугольник, расчетный ток в реле дифференциальной защиты (при двух- или трехрелейном исполнении) определяется по таблице для схем треугольника с тремя реле или треугольника с двумя реле:

(А).

Ток срабатывания реле (предварительный):

(А).

Предварительное значение коэффициента чувствительности по (2.9.10)

>.1,5

При однофазном к.з. ток повреждения проходит только по одной фазе и, следовательно, по одному из трансформаторов тока стороны 35 кВ. Поэтому расчетный ток в реле

(А);

>1,5.

Поскольку в обоих случаях > 1,5, расчет можно продолжить.

5. Коэффициент чувствительности при к.з. (при окончательно выбранных числах витков и токе срабатывания реле при прохождении тока к.з. по стороне ВН (А), по формуле (2.31) )

.

Надо заметить, что, несмотря на , защита получилась очень грубой (300% ). При их отсутствии можно рассмотреть один из способов снижения расчетного значения и, следовательно, :

а) определение по фактической (или типовой) характеристике намагничивания в случаях применения мощных выносных трансформаторов тока и при << ; определение производится для каждой из групп трансформаторов тока дифференциальной защиты при внешнего к.з., принимается наибольшее из полученных значений;

б) определение

в) изменение коэффициента трансформации трансформаторов тока одной из сторон, если это позволяет снизить и не противоречит другим условиям;

г) уменьшение значения (если это возможно).

6. Производится расчетная проверка трансформаторов тока на обеих сторона трансформатора в объеме. При расчетной проверке трансформаторов тока с А на 10 процентную погрешность сопротивление дифференциальных реле типа РНТ-565, наиболее часто применяемых в распределительных сетях, для режима внешнего (сквозного) к.з. практически может приниматься Ом.

7. Определяется ток срабатывания реле РТБ блокировки отключения отделителя ОД, которое должно надежно (при >1,5) срабатывать при включении короткозамыкателя КЗ, т.е. при однофазном к.з. в минимальном режиме работы системы. Первичный ток срабатывания реле РТБ

(А).