КАТЕГОРИИ:
АстрономияБиологияГеографияДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
|
Определение параметров силового гидроцилиндра2.1.Диаметры поршня D1 и штока D2 По заданной нагрузке Р и номинальному давлению р0 определяем расчетную площадь сечения поршня S1′ S1′= , (1)
Расчетный диаметр поршня D1′ м, по ГОСТ 12447 – 80 (табл. 7 приложения 1) – выбираем диаметр поршня D1 = 70, мм = 0,07, м. Из соотношения D2/D1=0,5 определяем расчетный диаметр штока D2′ = 0,032м и по ГОСТ 12447-80 – диаметр штока D2 = 32мм = 0,032м .
2.2. Расходы рабочей жидкости Q10, Q20 и Q1 При быстром подводе стола расход в поршневой полости: Q10=S1∙V0, м3/с, (2) где S1 – площадь сечения гидроцилиндра, определяемая по диаметру D1: м2; м3/с. Расход в штоковой полости: Q20=Sш∙V0, м3/с, (3) где Sш=S1-S2 – площадь сечения гидроцилиндра в штоковой полости; S2 – площадь сечения штока, определяемая по диаметру D2: м2; Sш= м2; м3/с. При рабочем ходе расходы Q1 и Q2 определяtv по формулам Q1=S1∙V, м3/с; Q2=Sш∙V, м3/с; (4) м3/с; м3/с.
2.3.Силы трения Тш и Тн. Сила трения в уплотнении штока Тш Тш=πD2h∙τ, кН, (5) где h–ширина пакета уплотнения, определяемая по данным табл.8 приложения 1, мм; τ=0,22 МПа – напряжение силы трения в уплотнении шевронными манжетами; Тш = Н. Сила трения в направляющих стола Тн Тн=G∙f, кН, (6) где G=M∙g – вес перемещаемого оборудования (стола); f=0,16 – коэффициент трения в направляющих стола типа «ласточкин хвост»; Н.
2.4. Давление жидкости в полостях гидроцилиндра р1 и р2 при рабочем ходе Баланс потенциальной энергии потока в единицах объемной плотности – давления на участке от гидроцилиндра до бака равен р2-∆р=0, МПа, (7) где ∆р – затрата потенциальной энергии (давления) на преодоление гидравлического сопротивления на участке от гидроцилиндра до бака. Без учета потерь давления по длине потока в трубопроводе гидролинии слива затрата (потеря давления) ∆р равна ∆р=∆рд+∆рр+2∆рок, (8) где ∆рд – потеря давления в дросселе (рис.1, поз.25.1); ∆рр – потеря давления в гидрораспределителе (рис.1, поз.17); ∆рок – потеря давления в обратном клапане (рис.1 поз.8 и 9). Потери давления в дросселе и обратном клапане определяются по формуле ∆р=∆р0 , МПа (9) где ∆р0 – номинальное значение перепада давления при номинальном расходе Q0, определяемое по табл.3 и табл.5 приложения 1. По табл. 3 выбираем дроссель МДО-103: Q0 = 40л/мин = 0,7×10-3м3/с; ∆р0д = 0,2 МПа; по табл. 5 выбираем ОК Г51-32: Q0 = 32л/мин = 0,5×10-3м3/с; ∆р0ок=0,25 МПа. ∆рд= Па; ∆рок= Па. По табл. 2 выбираем гидрораспределитель Рх06. Потерю давления в гидрораспределителе определяем по графику (рис.3 Приложение 1) в зависимости от расхода Q2: ∆рр=0,04 МПа. По (8) ∆р = 298+40000+2×729 = 41756Па. Давление в поршневой полости р1 определяется из уравнения статического равновесия сил, приложенных к поршню со штоком р1S1=р2Sш+Р+Тш+Тн , кН (10) где р2 – давление в штоковой полости согласно (7), р2=41756Па; р1= Па = 2,31МПа.
2.5.Коэффициент утечек Ку радиального зазора δ Коэффициент утечек Ку равен отношению утечек ∆Q через радиальный зазор δ в гидроцилиндре к разности давлений в полостях р1-р2 Ку= , (11) При ламинарном течении в зазоре величина ∆Q равна ∆Q=πD1 , м3/с (12) где μ = ν∙ρ= =0,0356 кг/(м×с) – динамический коэффициент вязкости жидкости; ширина поршня ∆Q= м3/с. Ку= .
|