КАТЕГОРИИ:
АстрономияБиологияГеографияДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
Низкотемпературный процесс.
| Элементы расчета и расчетные величины | Единицы измерения | Числовое значение |
5.1 Выбор расчетного пиломатериала. Выбираем наиболее быстросохнущий. Все дальнейшие расчеты ведутся по выбранному материалу.
Количество испаряемой влаги 5.2.Количество испаряемой влаги из 1м3 пиломатериала.
rусл - Соколов стр.57 таб.5
5.3.Количество влаги испаряемой за время одного оборота камеры.
Е - емкость камеры (из технологического расчета)
5.4.Среднее часовое количество испаряемой влаги.
Мср.час = 
| кг/м3 кг/обр. м3 кг/час |
tс.с.-из технологического расчета
5.5.Расчетное количество испаряемой влаги.
Мрасч. = Мср.час ×Х
при Wк = 12-15 х=1,2
WK < 12 x=1,3
Количество циркулирующего воздуха в камере.
5.6 Расчетно-режимные параметры воздуха перед входом в штабель.
t1 φ1
ρ1 u1 d1
5.7 Площадь живого сечения штабеля Fжив.сеч.шт. = lшт. hшт. mшт. (1 - bвыс×) bвыс. =
S – толщина пиломатериала bвыс – коэффициент заполнения штабеля по высоте mшт – количество штабелей в плоскости перпендикулярной движению агента сушки lшт. – длина штабеля (равна длине пиломатериала) hшт – высота штабеля | час кг/час C0 ккал/кг кг/м3 м3/кг г/кг м2 мм м м |
5.8 Объем циркулирующего агента сушки в камере.
Vц =  шт ×Fжив.сеч.шт.×3600
шт - по технической характеристике
5.9 Количество циркулирующего воздуха.
Gц = Vц×r1
r1 – из пункта 5.6.
5.10. Количество влаги испаряемой 1кг циркулирующим в камере воздухом.
 Dd=d2-d1=  +1
От полученного числа берется целая часть и прибавляется 1.
5.11 Температурный перепад по штабелю.
 Δt=t1-t2=  +1
От полученного числа берется целая часть и прибавляется 1.
Δtшт =2:6
Если Δtшт <2, то берем 2
Если Δtшт >8, то берем 8
5.12 Удельное количество циркулиру- ющего агента сушки на 1кг испаряемой влаги
qц= 
| м3/час м/сек кг/час г/кг C0 |
5.13 Параметры отработанного воздуха
J2=J1
t2=t1- Δtшт
d2=d1+Dd
ρ2 υ2
5.14 Параметры свежего воздуха. t0=18-200
φ0=0.5
I0 ρ0 υ0 5.15 Удельное количество свежего воздуха на 1кг испаряемой влаги q0=
Примечание: количество отработанного воздуха равно количеству свежего воздуха. 5.16 Объем отработанного воздуха υотр=q0ּМрасчּ υ2
5.17 Объем свежего воздуха υ0=q0ּМрасчּ υ0
| ккал/кг С0 г/кг кг/кг м3/час |
Расход тепла на сушку.
Расход тепла на сушку ведется в двух вариантах:
а - для зимних условий ;
б - для средне годовых условий;
Расчетная температура для отопления
t0 зим расч
Среднегодовая температура берется из климатической таблицы приложения №5 стр 355 уч. Соколова.
t0 ср. год
5.18 Расход тепла на начальный прогрев 1м3 древесины :
а)формула 45 стр.93 уч. Соколова.
Qнаг. = rусл.{0,53(tкам-t0зим.расч.) + +  ×[0.5(- t0зим.расч.)+80+tкам]}
rусл – стр.57 таб.5 уч. Соколова
б).формула 44 стр.93 учебника Соколова
Qнагр. = rусл. (0,38+  )×(tкам-t0ср.год)
Если t0ср.год < 0, то расчет ведется по формуле «45»
| С0 С0 ккал/м3 ккал/м3 C0 |
5.19.Расход тепла на 1 кг испаряемой влаги
a).qнагр.зим.= 
б). q нагр.ср.год..= 
5.20.Среднегодовой расход тепла на нагрев древесины в камере :
а).Qнагр.час зим. = 
б).Qнагр.час.ср.год = 
5.21. Расход тепла на испарение влаги из пиломатериала
qисп = 
tмат= tм
(по Id-диаграмме по t1 и j) -2-я ступень
5.22 Часовой расход тепла на испарение влаги пиломатериала
Qисп.час = qисп ×Мрасч.
| ккал/кг ккал/кг ккал/час ккал/час ккал/кг ккал/час |
| 5.23. Расход тепла на потери через ограждение камеры. Расчет теплопотери ведется по одной камере (указать номер) находящийся в наиболее худших условиях по потере тепла. Для расчета необходимо: 1.Составить план сушильного цеха 2.Расчитать площадь ограждения камеры исходя из размеров камеры (технический рисунок камеры с размерами). а)Qогр.зим = F×К× (tкам-t0зим.расч)×С, С = 2 б)Qогр.ср.год. = F×К (tкам-tо сред.год)×С | ккал/час ккал/час |
Сводная таблица теплопотерь через ограждения камеры.
| Ограждение | F, м2 | К, ккал/м2ч | tk C0 | t0 | tk - t0 | Qогр | |||
| Зим. | ср.год | зим. | ср.год | зим. | ср.год | ||||
| Боковая наружная стена (Lk * Hk) | |||||||||
| Торцовая задняя стена (Нк*Вк) | |||||||||
| Торцовая передняя стена (без дверей) | |||||||||
| Двери (Вдв * Ндв) | 0,8 | ||||||||
| Потолок (Lk * Bk) | 0,7 | ||||||||
| Пол | 0,4 |
Итого:
Добавка 10%
С добавкой 10%
С коэффициентом С=2
Двери:
bдв = bшт + 0,2 = 0,18 + 0,2 = 2 м
hдв = hшт + 0,4 (м)
Пол:
F = Lk + 2(Bn - 1) м2
Кст = 0,8 (3 кирпича)
Кдв = 0,8
Кпот = 0,7
Кпола = 0,5 Кст
Кст = 1,6 (2 кирпича)
Для стен выходящих в смежное помещение t0 = 180
в траверсное помещение t0 = 100
5.24.Удельный расход тепла на потери через ограждения:
а).qогр.зимн. = 
б).qср.год = 
5.25. Суммарный расход тепла на 1 кг испаряемой влаги.
qсум= (qнагр.зим +qисп. +qогр.зим)×Сt
qсум= (qср.год +qисп. +qср.год) ×Сt
5.26 Часовой расход тепла, который должен быть покрыт калорифером
Qкал=(Qисп.час+Qогр.зим)ּС, С=1,2
5.27 Выбор типа калорифера.
Схема чертежа для чугунно- ребристых труб. В соответствии с конструкцией камеры выбираем калорифер.
5.28 Поверхность нагрева калорифера
Fрасч.= 
С3-коэффициент запаса 1.2
К-коэффициент теплопередачи калорифера.
tn-температура теплоносителя(стр.353 приложение 1, графа 2)
tк-температура среды в камере
| ккал/кг ккал/кг ккал/кг ккал/кг ккал/час м2 |
Пластинчатые калориферы.
5.29 Тип калорифера и количество в камере
nк– по технической характеристике камеры
5.30.Расчитываем поверхность нагрева калорифера
F =  , СЗ= 1.3, К = 15-25
СЗ – коэффициент запаса
К – коэффициент теплопередачи калорифера.
tn –температура теплоносителя (стр.353 приложение 1,графа 2).
 -температура среды в камере.
5.31. Рассчитывается поверхность одного калорифера
5.32 Выбор стандартного калорифера
Выбираем ближайший по площади модели С или Б (стр. 108, таб. 10 уч. Соколова)
Выбираем калорифер
с  =
| м2 м2 м2 |
5.33 Конструктивная поверхность нагрева калорифера:
5.34 Схема расположения калориферов.
| м2 |
Калориферы из чугунно-ребристых труб.
5.29.По технической характеристике камеры определяем тип калорифера и схему соединения.
5.30.Рассчитываем поверхность нагрева калорифера:
СЗ - коэффициент запаса 1,2
К - коэффициент теплопередачи калорифера
tn - температура теплоносителя стр.353.уч.Соколов
tк – температура среды в камере
5.31. Выбираем длину трубы l м и поверхность нагрева f м2 (стр.103 таб 7 уч. Соколова)
l
f
5.32. Рассчитываем количество труб в калорифере
5.33. Рассчитываем количество труб в одном ряду.
 - длина камеры
l – длина выбранной трубы
Округляем до целого числа в меньшую сторону.
| м2 10-12ккал/ /м2чС шт шт м м |
5.34. Количество рядов в калорифере:
Округляем до целого числа в большую сторону.
5.35. Конструктивная поверхность нагрева калорифера.
Схема расположения калорифера.
| м2 |
5.35 Расход пара на сушку
Расход пара на 1м3 расчетного материала для среднегодовых условий:
5.36. Расход пара на камеру в час в процессе сушки:
а). 
б). 
С = 1,2
5.37. Расход пара на камеру в период прогрева зимой:
5.38. Максимальный расход пара на сушильный цех зимой:
mкам.прогр – число камер в которых осуществляется одновременно начальный прогрев пиломатериала. Принимается 1/6 от общего числа камер, но не менее одной в любом числе.
| кг/м3 кг/час кг/час кг/час кг/час |
mкам.суш. – число камер в которых происходит процесс сушки.
mкам.суш. = m-mкам.прогр.
m – расчетное число камер, из технологического расчета.
5.39. Годовой расход пара на сушку заданного пиломатериала.
Ф – общее количество пиломатериала, подлежащего сушке в год.
Ф = Ф1 + Ф2
Сдлит – коэффициент учитывающий увеличение расхода пара на теплопотери.
Определяется по учебнику Соколова, стр. 321.
 - средняя продолжительность сушки материала
 - продолжительность сушки расчетного материала в сутках.
| т/год сутках |
Расчет диаметров пароконденсатопроводов
D= 
Dмакс – максимальное количество пара или воды проникающего по данному участку трубы.
ρ-плотность пара(прил. 1 стр.353 уч. Соколов)
ω-скорость пара или воды (стр.114-115 уч. Соколова)
| м,мм по ГОСТу м/сек | |
| 5.40.Схема пароконденсатопровода | ||
5.41.Диаметр главной паровой магистрали к сушильному цеху.
| м мм по ГОСТу |
Полученный диаметр округляется и принимается по ГОСТу уч. Соколова табл.8, стр. 106.
r - плотность пара в зависимости от давления, стр.353, прил.1, табл.1, графа 3.
w - скорость движения пара в трубопроводах 70м/с.
5.42. Диаметр паропроводов в камере:
 = 50 м/с
5.43. Диаметр паропровода к калориферам:
= 25м/с.
5.44. Диаметр паропровода к увлажнительным трубам:
= 50м/с
| м мм по ГОСТу м мм по ГОСТу м мм по ГОСТу м мм по ГОСТу |
5.45. Диаметр конденсационного трубопровода от калорифера до конденсационной магистрали:
 = 960 кг/м3, = 1м/с
5.46. Диаметр конденсационной магистрали:
х = 1,3; = 960 кг/м3; = 1м/с
диаметр принимается с резервом, т.е. полученный результат увеличивается в 2,5 раза.
5.47. Выбор конденсатоотводчика:
Тип дроссельный. № выбирается по табл. стр. 113, рис. 42 уч. Соколова.
5.48. Технические характеристики конденсатоотводчика.
Д =
Н =
H =
Масса =
| м мм по ГОСТу |
Дата добавления: 2015-09-13; просмотров: 103; Мы поможем в написании вашей работы!; Нарушение авторских прав |