ИЗМЕРЕНИЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН 1 страница

Г

Gt;М

D

_*2ном

-с=ь

Рис. 2.10. Схема устройства однофазного индукционного счетчика:

1 — трехстержневой сердечник; 2 — счетный механизм; 3 — алюминие­вый диск; 4 — постоянный магнит; 5 — П-образный сердечник

репленного на оси, и постоянного

магнита 4, служащего для создания тормозного момента.

Анализ работы индукционного счетчика показывает, что его вращающий момент пропорционален активной мощности пере­менного тока:

М_вр = Wcoscp = К_ХР,

где К_х — коэффициент пропорциональности; ф — угол сдвига фаз между напряжением U и током Г, Р — мощность.

Под влиянием М_вр диск счетчика начинает вращаться. На диск действует тормозной момент М_т, создаваемый постоянным маг­нитом, который упрощенно можно считать пропорциональным скорости вращения диска:

М₁ = K₂da/dt,

где К₂ — постоянный коэффициент.

При неизменной активной мощности в цепи М_вр = Л/_т. Тогда

К_ХР = K₂du/dt. (2.30)

Выражение (2.30) можно представить в виде

K_xPdt=K₂da. (2.31)

Интегрируя (2.31) по времени от до t₂, получим

'2 '2 K_x\Pdt = K₂]da.

i\ t\

Тогда K_x W = K₂2nN, где W — активная энергия, учтенная счетчиком за время от до t₂, N — число оборотов диска за вре­мя от до t₂.

Следовательно,

W= K₂2nN/ K\ = C_HOMN,

где C_H0M = I/A — номинальная постоянная счетчика (количество энергии, учитываемой счетчиком за один оборот диска); А — пе­редаточное число счетного механизма в виде числа оборотов, со­ответствующих единице энергии.

Количество электричества, реально прошедшее за один обо­рот диска, зависит от тока и характера нагрузки, внешних усло­вий (например, от температуры и частоты), характеризуется дей­ствительной постоянной счетчика С_д, которая, как правило, не равна номинальной. Она определяется путем измерения действи­тельно израсходованной энергии W_a за некоторое число оборотов диска N при помощи ваттметра и секундомера. В этом случае

W_n=Pt = C_aN,

где Р — мощность, измеренная ваттметром; / — время.

Тогда

С_д = Pt/N.

Относительная погрешность счетчика, т. е. его класс точности (в%)

7отн = {{W- W_a)/W_a]m = [(С_ном- Q/CJ100. (2.32)

Передаточное число счетчика А указывается на щитке счетчи­ка. Значения А и С_ном зависят только от конструкции данного счет­чика и являются величинами постоянными.

Важный параметр счетчика — порог чувствительности, под ко­торым понимается минимальная нагрузка, выражаемая обычно в процентах от номинальной, при которой подвижная часть начи­нает безостановочно вращаться.

Наряду с этим счетчик не должен иметь самоход при разомкну­той токовой цепи и изменении напряжения в пределах 220 В +10 %.

Счетчики активной энергии выпускаются классов точности 0,5; 1,0; 2,0; 2,5. Порог чувствительности счетчика не должен пре­вышать 0,4 % для счетчиков класса точности 0,5 и 0,5 % для счет­чиков класса точности 1,0; 2,0; 2,5.

Применение: для измерения электрической энергии в однофаз­ных и трехфазных цепях.

2.3. ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКИЕ ПРИБОРЫ С ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯМИ

В соответствии с используемым преобразователем приборы на­зывают выпрямительными, термоэлектрическими, электронными.

Выпрямительные приборы. Они представляют собой сочетание выпрямительного преобразователя и магнитоэлектрического ИП. В качестве преобразователей (выпрямителей) используются полу­проводниковые выпрямители (диоды) на основе кремния или гер­мания. В зависимости от числа применяемых диодов и схемы их включения осуществляется одно- и двухполупериодное выпрям­ление (преобразование) переменного тока. В цепи однополупери- одного выпрямления (рис. 2.11, а) ток через измеритель (микро­амперметр), включенный последовательно с диодом VD1, проте­кает только в положительный полупериод напряжения £/(/). В от­рицательный полупериод ток протекает через диод VD2. Подвиж­ная часть магнитоэлектрического микроамперметра из-за своей инерционности реагирует на среднее значение момента

j т/7

м_вр = — J m,dt, ¹ о

где ш,— мгновенное значение вращающего момента.

Используя выражение (2.7), определим

1 ⁷⁷² 1 М_вр=- j" B_tSwi(t)dt = -BSwI_cp,

о

где S — число витков.

Приравнивая М_вр к М_пр, получим выражение для функции пре­образования прибора:

__ 1 BSw ^а~2 W ^ср'

Шкалу прибора градуируют обычно в действующих значени­ях синусоидального тока /_д. Тогда выражение (2.33) принимает вид

BSw I _n ^BSwI а = = 0,45-

W К,

где Кф = ///_ср = 1,11 — коэффициент формы для синусоиды.

. , VD1 '

01 (имрп

VD2

-+3

а б

Рис. 2.11. Схемы включения прибора с однополупериодным (а) и двух- полупериодным (б) выпрямителями

В цепи двухполупериодного выпрямления (рис. 2.11, б) ток /„ протекает через микроамперметр в одном и том же направлении оба полупериода:

2 Т/2 J Т/2

М_вр=-J m,dt = - J B,Swi(t)dt = BSivI_cp.

¹ о -'о

Для этого случая функция преобразования прибора

а = 0,9 BSwI/W. (2.35)

Достоинства: высокая чувствительность, малое собственное по­требление мощности, широкий частотный диапазон — возмож­ность работы без частотной компенсации на частотах до 2000 Гц, с частотной компенсацией — до 20 кГц.

Недостатки: зависимость показаний от формы кривой изме­ряемого напряжения, необходимость введения частотной и тем­пературной компенсации, невысокая точность (1,0; 1,5; 2,5; 4) из-за нелинейности вольт-амперных характеристик диодов.

Применение: выпрямительные приборы широко используют в качестве комбинированных приборов для измерения постоянных и переменных токов, напряжения и сопротивления — ампервольт- омметры (авометры). Диапазон измерений по току — 0,2 мА...6 А, по напряжению 0,2мВ...600 В.

Термоэлектрические приборы. Эти приборы представляют со­бой сочетание магнитоэлектрического механизма с отсчетным ус­тройством и термоэлектрического преобразователя. Термоэлект­рический преобразователь состоит из одной или нескольких тер­мопар и нагревателя, по которому протекает измеряемый ток. Нагреватель обычно изготовляется из материала с большим удель­ным сопротивлением (нихром, константан, вольфрам) с допус­тимой температурой 600... 800 "С. Для термопары подбирают мате­риалы, дающие в паре высокую термоЭДС, обладающие устой­чивыми термоэлектрическими характеристиками (хромель — ко- пель, медь — копель и др.).

Различают контактные термоэлектрические преобразователи, у которых горячий спай термопары 2 приварен к нагревателю 1 (рис. 2.12, а), и бесконтактные термоэлектрические преобразовате­ли (рис. 2.12, б), у которых нагреватель 1 и горячий спай разделены изолятором 3 (каплей стекла), что уменьшает чувствительность и увеличивает инерционность преобразователя. Преимуществом бес­контактных преобразователей является изоляция цепи термопары от нагревателя и возможность создания термобатарей (рис. 2.12, в).

Под действием теплоты, выделяемой нагревателем, и при раз­ности температур горячего и холодного спаев термопары возни­кает термоЭДС Е, пропорциональная току 1_Х, протекающему по нагревателю, и измеряемая магнитоэлектрическим ИМ.

Е Е

■2

1

о----- ^{1 1}-------- о

/v ^х , ^х

а б в

Рис. 2.12. Контактные (а), бесконтактные (d) термопреобразователи и

термобатарея (в): / — нагреватель; 2 — термопара; 3 — изолятор

Достоинства: малое влияние частоты (и формы кривой) пере­менного тока; высокий частотный диапазон (10 Гц... 100 МГц); класс точности 0,5; 1,0 и ниже; диапазоны измерения по току 100 мА... 10 А, по напряжению 0,75...50 В; низкое входное сопро­тивление (200...300 Ом/В).

Недостатки: малая перегрузочная способность, зависимость по­казаний от температуры окружающей среды, низкая чувствитель­ность, большое собственное потребление мощности, ограничен­ный срок работы, неравномерная шкала.

Применение: термоэлектрические приборы используются в ка­честве амперметров, вольтметров, ваттметров.

2.4. ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ МОСТЫ И КОМПЕНСАТОРЫ

Измерение токов и напряжения приборами непосредственной оценки производится в лучшем случае с погрешностью 0,05 %. Более точное измерение этих величин возможно с помощью приборов срав­нения — компенсаторов. В зависимости от вида измеряемого напря­жения различают компенсаторы постоянного и переменного токов.

Компенсаторы постоянного тока (КПТ). Они используются для прямого измерения ЭДС и напряжений, а также косвенного из­мерения сопротивления, тока и мощности. Упрощенная принци­пиальная схема компенсатора с ручным управлением приведена на рис. 2.13.

На этой схеме можно выделить три контура: контур I нормаль­ного элемента, в который входят нормальный элемент E_N, образ­цовое сопротивление R_N и нуль-индикатор, в качестве которого используется гальванометр Г; контур II — рабочий, который со­держит вспомогательный источник питания компенсатора Е_к (до 2В), реостат для установки рабочего тока /?_рс1, магазин сопротив­лений R_K и сопротивление R_N\ контур III — измерительный, со­стоит из источника измеряемого напряжения U_x, нуль-индикато­ра и магазина сопротивлений R_K.

У всех компенсаторов декады сопротивлений /?_рег, R_N, R_K и пе­реключатель П находятся внутри корпуса прибора, ручки рычаж-

ных переключателей декад R_per, R_K располагаются на панели прибора. Ис­точник питания компенсатора нормальный элемент E_N, нуль-инди­катор могут быть встроенными или подключаться снаружи к соответству­ющим зажимам. Измерение U_x осуще­ствляется в два этапа. Сначала уста­навливают ток /_раб в рабочей цепи, значение которого строго определе­но и неизменно для каждого типа компенсатора. Для этого переключа­тель П переводят в положение /, и с помощью реостата й_рег устанавлива­ют такое значение тока /_раб в цепи второго контура, при котором падение напряжения, создаваемое им на сопротивлении R_N, будет равно ЭДС нормального элемента R_N. При этом нуль-индикатор покажет отсутствие тока в цепи первого контура. Для этого случая

^раб Rn= ^EN- (2.36)

Затем приступают к измерению напряжения U_x. Для этого пе­реключатель П устанавливают в положение 2 и регулировкой со­противления R_K добиваются компенсации напряжения U_x падени­ем напряжения на участке г сопротивления R_K от тока /_раб. При этом нуль-индикатор покажет отсутствие тока в цепи третьего кон­тура. С учетом выражения (2.36) можно записать

U_x=E_Nr/R_N, (2.37)

где г — значение участка сопротивления R_K при компенсации на­пряжения U_x.

Погрешность измерения напряжения компенсатором постоян­ного тока определяется в основном тремя факторами:

• погрешностью установки и поддержанием неизменным рабо­чего тока;

• погрешностью изготовления и подгонки образцового, ком­пенсационного и регулируемого сопротивлений (R_N, R_K и /?_рег);

• чувствительностью нуль-индикатора.

Существует девять классов точности компенсаторов постоян­ного тока: 0,0005; 0,001; 0,002; 0,005; 0,01; 0,02; 0,05; 0,1; 0,2.

Различают высокоомные компенсаторы (10...40 кОм с преде­лом измерения до 1,9 В) и низкоомные (10... 1000 Ом с пределом измерения до 100 мВ). Для высокоомных компенсаторов в каче­стве нуль-индикатора используют гальванометры магнитоэлек­трической системы с относительно большим критическим сопро­тивлением; для низкоомных — гальванометры с небольшим кри­тическим сопротивлением.

Компенсаторы используют также для точных косвенных изме­рений токов и сопротивлений. Для измерения силы тока 1_Х в ис­следуемую цепь включается образцовый резистор, сопротивление Ro которого известно с большой точностью, и компенсатором из­меряется падение напряжения U_x на этом сопротивлении:

4= u_x/R₀.

Для измерения сопротивления резистора R_x последовательно с ним в исследуемую цепь включается образцовый резистор Rq. Из­мерив падение напряжения Щ на сопротивлении R₀ расчетным путем, находят значение тока в исследуемой цепи / = U₀/Rq. За­тем, измерив падение напряжения U_x на сопротивлении R_x, полу­чают расчетное значение искомого резистора R_x = RqUJUq.

Компенсаторы переменного тока. В таких компенсаторах для полного уравновешивания двух напряжений на переменном токе необходимо выполнить четыре условия: равенство напряжений по модулю, противоположность их фаз, равенство частот, одинако­вая форма кривых U_x и U_K.

Два первых условия обеспечивает конструкция компенсаторов. Третье условие выполняется при питании объекта измерения и компенсатора от одного источника. Четвертое условие осуществить практически невозможно, так как U_K всегда синусоидально, a U_x может быть любой формы и полной компенсации достичь не уда­ется, а уравновешивается первая гармоника. В качестве индикато­ра равновесия на промышленной частоте применяют вибрацион­ный (резонансный) гальванометр. На более высоких частотах — электронные нуль-индикаторы, на звуковых — телефоны, усили­тели с выпрямительными приборами на выходе.

По способу компенсации неизвестного напряжения компенса­торы переменного тока делятся на два вида:

• полярно-координатные — с отсчетом измеряемого напряже­ния в полярных координатах (регулируется модуль U_K и отдельно его фаза);

• прямоугольно-координатные — с отсчетом измеряемого на­пряжения в виде геометрической суммы двух взаимно-перпенди­кулярных составляющих.

Прямоугольно-координатный компенсатор (рис. 2.14) содер­жит два одинаковых реохорда — ab и cd, средние точки которых соединены электрически; воздушный трансформатор TV с вза­имной индуктивностью обмоток М\ регулировочные реостаты 7?_рС1 и Rf для установки рабочих токов реохорд ab и cd; амперметр А электродинамической системы класса 0,05 или 0,1; высокочув­ствительный нуль-индикатор НИ, например осциллографичес- кого типа.

По амперметру А реостатом R_pcl устанавливают рабочий ток /, реохорда ab. Под действием тока /,, протекающего по первичной
обмотке трансформатора, на вто­ричной обмотке наводится ЭДС, равная Е₂ = у'соЛ//,. Ток 1₂ в цепи ре­охорда cd

h = Ei/(Red + Rf + juLi),

где R_cd — сопротивление реохорда cd, L₂ — индуктивность вторичной обмотки трансформатора.

Ввиду незначительности реак­тивного сопротивления вторичной обмотки трансформатора coL₂ « «(Red + Rf) фаза тока 1₂ практи­чески совпадает с фазой ЭДС Е₂. Следовательно,

/₂ =p>MI_]/(R_cd+ R_f). (2.38)

Множитель j в (2.38) означает, что ток /₂ опережает ток /, на 90°. Равенство по модулю токов |/,| и |/₂| устанавливается резисто­ром R/.

1₂ = /,е>⁹⁰.

Реохорды ab и cd равны по сопротивлению и длине, токи ре­охордов равны по величине и сдвинуты на 90°, а так как средние точки реохордов соединены электрически, то разность потенци­алов между ними равна нулю. Таким образом, образуется прямо­угольно-координатная система напряжений U_y и U_x с одинаковы­ми масштабами по осям.

Попеременно перемещая движки реохордов, добиваются ну­левого показания нуль-индикатора, что соответствует полной ком­пенсации активной и реактивной составляющих измеряемого на­пряжения.

Значение активной составляющей компенсирующего напряже­ния определяется по положению движка на шкале реохорда ab, а реактивной составляющей — по шкале реохорда cd. Тогда изме­ряемое напряжение U_x и начальная фаза ф_х находятся как

U_x = U\L + Ui_p, (р_х = arctg U_KmP/U_KJl.

Знак начальной фазы ф_х определяется в зависимости от квадран­та, в котором находится вектор компенсирующего напряжения U_K в прямоугольной системе координат. Так как значение тока /₂ зави­сит от частоты, то для его коррекции используется резистор Rf.

Недостатки: компенсаторы переменного тока уступают по точ­ности компенсаторам постоянного тока.

Рис. 2.14. Упрощенная принци­пиальная схема прямоугольно- координатного компенсатора

Автоматические компенсаторы постоянного тока. Процесс уравновешивания в таких компенсаторах производится автома­тически.

Существуют компенсаторы с полным и неполным уравнове­шиванием. Промышленностью выпускаются автоматические ком­пенсаторы, различающиеся габаритными размерами, видами за­писи, погрешностью, различным временем прохождения указа­телем всей шкалы.

Они применяются для измерения электрических и неэлектри­ческих величин, которые могут быть предварительно преобразо­ваны в напряжение или ЭДС постоянного тока. Применение авто­магических компенсаторов постоянного тока существенно сокра­щает время измерений, но снижает их точность.

Мостовые схемы. Широкое применение мостовых схем объяс­няется высокой точностью измерений, большой чувствительно­стью и возможностью измерения различных параметров электри­ческих цепей (R, L, С), а также величин, функционально с ними связанных (частоты, фазового угла) и ряда неэлектрических ве­личин (температуры, давления, перемещений, усилий и т.д.).

Наиболее точные измерения сопротивлений Л" постоянному току выполняются с помощью мостов постоянного тока. Эти мосты делятся на две группы: одинарные (четырехплечие) и двойные (шестиплечие).

Одинарный мост, называемый мостом Уитсона, применяют для измерения сопротивлений от 1 Ом до 100 МОм; двойной мост, называемый мостом Томпсона, — для измерения малых величин сопротивлений — от 1 Ом и менее. В двойном мосте влияние величин, вызывающих погрешность измерения, сведе­но к минимуму.

Одинарный мост (рис. 2.15) состоит из четырех плеч: ab, be, cd и da. Три известных регулируемых сопротивления R₂, Rs, вмес­те с измеряемым сопротивлением R_{ = R_x образуют замкнутый че­тырехполюсник abed.

В измерительную диагональ моста bd включен указатель равно­весия Г, в качестве которого используется магнитоэлектрический гальванометр. В диагональ питания моста ас включается источник постоянного тока — аккумуляторная батарея или сухой элемент. Подбором значений сопротивлений R₂, R₃, R₄ добиваются отсутствия тока через галь­ванометр (потенциалы точек b и d равны) и, следовательно, I_XR_X = /₄/?₄; I₂R₂ - /₃/?₃.

Поскольку в момент равновесия моста ток через гальванометр не протекает (/_г = 0), то 1_Х = 1₂ и /₃ = /₄. Тогда правомерно запи­сать R_x/R₂ = R4/R3 или R_XR₃ = R2R4, откуда сопротивление

Рис. 2.15. Схема одинар­ного моста постоянного тока

R_X=R₂R₄/R_i. (2.39)

Сопротивления R₂ и i?₃ — известные фиксированные сопро­тивления в диапазоне 1... 1000 Ом. При этом отношение R₂/R} = = 10"³... 10³. Регулировкой сопротивления R4 уравновешивают мост. Погрешности измерения с помощью мостов постоянного тока за­висят от диапазона измеряемых сопротивлений, наименьшие по­грешности получают в диапазоне 100 Ом ... 100 кОм. По мере уве­личения измеряемого сопротивления уменьшается чувствитель­ность мостов, а при измерении больших сопротивлений сказыва­ется влияние сопротивления изоляции.

Нижний предел измеряемых сопротивлений ограничен тем, что при измерении малых сопротивлений сказывается влияние сопротивления монтажных проводов и переходных контактов. Эти погрешности исключаются в двойном мосте (рис. 2.16), в котором используются резисторы й₃ и R4, чтобы исключить влияние со­противления соединительного проводника. Мост называется двой­ным, так как он содержит два комплекта плеч отношения.

При равновесии моста сопротивление R_x определяется выра­жением

На практике значения R_b R₂, R_} и /^выбирают такими, чтобы выполнялось соотношение

R_x/R₂ = R₃/R₄. (2.41)

При этих условиях вторым членом (2.40) можно пренебречь. Чтобы проверить выполнение условия (2.41), мост уравновеши­вается, а затем проводник г убирается, что не должно влиять на равновесие моста. Следовательно, двойной мост компенсирует ма­лое сопротивление г.

На практике для исключения влияния соединительных про­водов сопротивление резисторов R_u R₂, и Л, выбирают более 10 Ом, а сопротивления R_x и Rq имеют токовые и потенциальные

зажимы и примерно один порядок ве­личины. Чтобы исключить влияние тер- моЭДС, берут два отсчета при разных полярностях батареи, а затем усредня­ют результат.

В качестве нуль-индикаторов в мос­тах постоянного тока применяют высо­кочувствительные гальванометры или электронные устройства.

Двойной мост обеспечивает погреш- Рис. 2.16. Схема двойного ность менее 0,05 % для сопротивлений в моста постоянного тока диапазоне 10~⁶... 1 Ом.

Мосты переменного тока. Измерения сопротивления, индук­тивности и емкости выполняются одинарными мостами на пере­менном токе (рис. 2.17).

Четыре плеча ab, be, cd и da моста тока образуются четырьмя комплексными сопротивлениями Z\ = Z_x, Z₂, Z₃ и Z₄. В одну диаго­наль моста включается источник питания переменного тока, в другую — нулевой индикатор НИ. При равновесии моста ток в измерительной диагонали равен нулю и, следовательно,

Z,Z₃ = Z₂Z₄. (2.42)

Представив комплексное сопротивление Zb (2.42) в алгебра­ической форме, получим

(Я, +уХ,)(Л₃ +]Х_Ъ) = (R₂ +JX₂)(R₄ +JX₄),

R\ Rj — X\Xy — R₂Ra ~ X₂X₄; Я\Х_Ъ - R->,X\ = R}X_A - R₄X₂, активные и реактивные составляющие сопротивле-

где Я, и X,- ния Z.

Записав (2.42) в показательной форме, получим равенство

_г1гзеЛФ1+<й) ₌ (2.44)

где ц— модуль /-го сопротивления; ф/ = arctg XJ R_: — фазовый угол /'-го сопротивления.

Равенство (2.44) равносильно двум равенствам:

(2.45)

\Z1Z3 - Z2Z4 '■> |ф, +ф₃ =ф₂ + ф₄.

Из (2.45) следует, что для уравновешивания моста с комплекс­ными сопротивлениями необходима регулировка активной и ре­активной составляющих. Равенство фаз (2.45) указывает, какими по характеру должны быть сопротивления плеч моста для обеспечения равновесия мостовой схе­мы. Например, если сопротивления плеч Z\ = R\, Z₃ = i?₃, т.е. носят чисто активный характер, то ф, = ф₃ = 0. Тогда из (2.45) сле­дует

ф₂ + Ф₄ = 0 или фг = - ф₄,

Рис. 2.18. Схемы мостов с реактивными сопротивлениями: в противопо­ложных (а) и смежных (б, в) плечах

Аналогично получим схемы сравнения между собой реактивных сопротивлений, содержащих индуктивности (рис. 2.18, б) и емко­сти (рис. 2.18, в).

Правильный выбор регулируемых элементов моста и питание моста напряжением повышенной частоты (1000 Гц и выше) обе­спечивает быстрое равновесие моста или его хорошую сходимость.

Сходимость мостов — это возможность достижения состояния равновесия определенным числом переходов от регулировки од­ного параметра к регулировке другого. Хорошая сходимость озна­чает малое число операций и, следовательно, сокращение време­ни измерения.

Мосты переменного тока можно разделить на две группы:

1. Частотно-независимые, уравновешенные при одной часто­те, сохраняющие равновесие при изменении частоты источника питания.

2. Частотно-зависимые, характеризующиеся тем, что в условии равновесия, помимо С, L, R, имеется частота, входящая в выра­жение реактивных составляющих сопротивления.

Погрешность мостов переменного тока складывается из следу­ющих составляющих: погрешности выполнения отдельных эле­ментов мостовой схемы, погрешности подгонки элементов, по­грешности от неполного учета активной и реактивной составля­ющих сопротивлений плеч моста, погрешности отсчетного уст­ройства. Чем выше частота питания схемы моста, тем в большей степени проявляются эти погрешности. Для их уменьшения мост переменного тока питают от сети переменного тока через разде­лительный трансформатор, заземляют для уменьшения влияния паразитных емкостей и токов утечек, уменьшают влияние сопро­тивления соединительных проводов.

Существуют четыре класса точности мостов переменного тока: 0,05; 0,02; 0,1; 0,2. Нулевым индикатором на низкой частоте в них служит вибрационный гальванометр. При частоте 1000 Гц и выше питание осуществляется от звуковых генераторов, в качестве ин­дикатора равновесия используются электронные нулевые инди­каторы.

Универсальные мосты обеспечивают измерение значений ве­личин в широких пределах.

2.5. АНАЛОГОВЫЕ ЭЛЕКТРОННЫЕ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ

ПРИБОРЫ

Электронные приборы можно разделить на две большие груп­пы: аналоговые электронные измерительные приборы со стрелоч­ным отсчетом и приборы дискретного типа с цифровым отсче­том.

В зависимости от характера измерений и вида измеряемых ве­личин, их также подразделяют на группы: