Осколки оборудования.

Число осколков при разрыве сферического резервуара с СУГ определяется путём округ­ления величины N из соотношения:

N = - 3,77 + 0,0096 V, (10)

где V - объем резервуара, м³. Средняя масса одного осколка m определяется из соотно­шения:

m = М_р / N (11)

где М_р - масса оболочки резервуара, кг.

При разрыве цилиндрического резервуара образуются два осколка равной массы.

По графику на Рис. 4.16 определяются вероятная дальность полета осколка.

Определяется перечень зданий и сооружений, попадающих в зону разлета осколков. Здания получают среднюю степень разрушения, и технологические установки и трубопроводы - сильную.

По графикам на Рис. 4.17 определяется число людей, получивших смертельное пораже­ние при разрыве резервуара под давлением в зависимости от объема резервуара и плотности размещения людей.

Рис.4,15. Процент смертельных исходов в зависимости от индекса дозы теплового излу­чения I.

Рис. 4.15. График функции распределения дальности разлёта осколков резервуара.

Рис. 4.17. Число пораженных людей при взрыве сосудов высокого давления в зависимо­сти от объёма сосуда и плотности расположения людей, чел./ м².

5 Порядок оценки последствии аварии на объектах по хранению, переработке и транспортировке сжатых углеводород­ных газов.

При мгновенной разгерметизации резервуара хранения масса вещества М в облаке рав­няется полной массе СЖУГ, находящегося и резервуаре. При длительном истечении СЖУГ из резервуара, масса вещества в облаке М определяется но формуле:

М = 40 S₀ √(Р₀ х ρ₀) (12)

где So - площадь сечения отверстия, м²;

Р₀ – давление в резервуаре, Па;

р_о ~ плотность газа, кг/м³.

При истечении сжатого газа из трубы масса вещества и облике опре­деляется но фор­муле:

М = 66 S √(Р₀ х ρ₀) (13)

где S - площадь сечения трубы, м².

Плотность газа ρ₀ определяется из соотношения:

ρ₀ = М_V Р₀ / RT (14)

где М_V ~ молекулярный вес, кг/кмоль;

R - газовая константа, Дж/кМоль/К;

Т - температура, К.

Дальнейшие расчеты выполняются и соответствии с п.4.2 - 4.3.

6. Порядок оценки последствий аварий на объектах по хранению, переработке и транспортировке горючих жидкостей.

При разрушении резервуара, объем вытекшей жидкости принимается равным 80 % от общего объема резервуара.

При разрушении трубопровода объем вытекшей жидкости определя­ется но формуле:

V = 0.79 D² L (15)

где D - диаметр трубопровода, м;

L - длина отрезка между соседними отсекателями, м.

Линейный размер разлития зависит от объема вытекшей жидкости и условий растека­ния. При свободном растекании диаметр разлития может быть определен из соотношения:

d = √25.5 V (16)

где d - диаметр разлития, м;

V - объем жидкости, .м³.

При разлитии в поддон или обвалование необходимо определить, закрыто ли полностью слоем жидкости их дно. Условием для закры­тия является наличие слоя жидкости толщиной бо­лее 0.02 м, т.е. V/S > 0.02, где S - площадь обвалования (поддона), м².

Величина теплового потока g на заданном расстоянии R от горящего разлития вычисля­ется по формуле:

q = 0,8 Q₀ е ^{– 0,03х} (17)

где Qo - тепловой поток на поверхности факела, кВт/м², значения которого приведены в Tабл. 7.;

х - расстояние до фронта пламени, м.

Расстояние, на котором будет наблюдаться тепловой поток с задан­ной величиной q, оп­ределяется по формуле:

х = 33 ln(1.25 Q₀/ q) (18)

Величина индекса дозы теплового излучения определяется из соот­ношения: I = 60 q ^4/3.

Процент пораженных определяется по графикам на Рис. 4.15. Возможность воспламене­ния различных материалов определятся по Табл.6.

Таблица 7: Тепловой поток на поверхности факела от горящих разлитий

7. Порядок оценки последствий аварий на объектах по храпению и переработке конденсированных взрывчатых веществ.

7.1. Порядок определения степеней разрушения зда­нии и сооружений.

В соответствии с Табл. 8 определяется класс конденсированного взрывчатого вещества.

По графикам представленным на рис. 7.1 - 7.3 и зависимости oт класса конденсирован­ного взрывчатого вещества его массы и расстояния определяются границы зон полных, силь­ных, средних и слабых степеней разрушения зданий и сооружений жилой и промышленной застройки.

Граница зоны расстекления определяется по графикам на Рис. 7.4. Дальнейшая проце­дура расчета последствий аналогична п.4.3.1 на­стоящей Методики.

Рис. 7.1. Зависимости степеней разрушения зданий от массы и расстояния для 1-го класса КВВ:

1 – полная степень разрушения;

2- сильная степень разрушения;

3- средняя степень разрушения;

4 - слабая степень разрушения;

промышленные здания

- -- --- --- жилые здания.

Рис. 7.2. Зависимости степеней разрушения зданий от массы и расстояния для 2-го класса КВВ:

1 – полная степень разрушения;

2- сильная степень разрушения;

3- средняя степень разрушения;

4 - слабая степень разрушения;

промышленные здания

- -- --- --- жилые здания.

Рис. 7.3. Зависимости степеней разрушения зданий от массы и расстояния для 3-го класса КВВ:

1 – полная степень разрушения;

2- сильная степень разрушения;

3- средняя степень разрушения;

4 - слабая степень разрушения;

промышленные здания

- -- --- --- жилые здания.

Рис. 7.4. размеры зоны расстекления при взрывах КВВ различных классов.

Таблица 8; Классификации конденсированных взрывчатых веществ.

Примечание: в случае, если вещество не внесено в классификацию, его следует класси­фицировать по аналогии с имеющимися в списке веществами, a при отсутствии информации о свойствах данного вещества, его следует отнести к классу 1, т.е. рассматривать наиболее опасный случай.