Проверка зубьев на выносливость по напряжениям изгиба. Коэффициент нагрузки [1, с.42].

По формуле (3.25) [1, с.41]

.

Коэффициент нагрузки [1, с.42].

По табл. 3.7 [1] при y_bd=1,1, твердости HВ £ 350 и симметричном расположении зубчатых колес относительно опор К_Fb =1,1; К_Fu = 1,3 (см. табл. 3.8 [1]). Таким образом, коэффициент k_f=1,1×1,3=1,43.

К_Fa - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между зубьями. При среднем значении коэффициента торцового перекрытия e_a = 1,5 и 8-й степени точности

.

Y_F – коэффициент, учитывающий форму зуба и зависящий от эквивалентного числа зубьев z_u(см. гл. III, пояснения к формуле (3.25) [1]):

- у шестерни ;

- у колеса .

и Y_F2=3,6 [1, с. 42].

Допускаемое напряжение определяем по формуле (3.24) [1]

.

По табл. 3.9 [1] для стали 45 улучшенной при НВ £ 350 предел выносливости при изгибе s⁰_Flimb=1,8 НВ.

Для шестерни s⁰_Flimb=1,8×230=415 МПа, для колеса s⁰_Flimb= 1,8×200 = =360 МПа.

[s_f]= [S_F]'^.[S_F]" - коэффициент безопасности (см. пояснения к формуле (3.24) [1]), где [S_F]¢=1,75 (по табл. 3.9 [1]) и [S_F]"=1 (для поковок и штамповок). Следовательно, [S_F] = 1,75.

Допускаемые напряжения:

- для шестерни МПа;

- колеса МПа.

Находим отношения :

- для шестерни МПа;

- колеса МПа.

Дальнейший расчет следует вести для зубьев колеса, для которого найденное отношение меньше.

Определяем коэффициент Y_b , учитывающий наклон зубьев:

Y_b = 1 - = 1 - = 0,88.

Проверяем прочность зуба по формуле (3.25) [1]:

;

.

Условие прочности выполнено.