Исходные данные. Мкр Нм dk мм dв мм Lcт мм Rzд мкм Rzd мкм Сталь 40 2,5 1,2 &

1. определяется минимальное удельное давление на контактных поверхностях соединения, необходимое для создания сил трения, препятствующих относительному смещению деталей (см. рис. 1)

при действии крутящего момента пользуемся формулой:

2. по рассчитанному значению Р_min определяется наименьший расчетный натяг N’_min (м):

; ,

С₁=1-μ=1 – 0,3 = 0,7 С₂=2,25 + 0,3 = 2,55

3. на посадку деталей с натягом оказывают влияние различные факторы, связанные с условиями эксплуатации, поэтому необходимо определить минимальный допустимый натяг с учетом поправок, (мкм)

, где

γ_ш = 1,2(2,5+1,2 )=4,44

[N_min] =18+4,44 =22,44 мкм

4. находим максимальное допустимое удельное давление [P_max], при котором отсутствует пластическая деформация на контактных поверхностях деталей.

В качестве [Р_max] выбираем меньшее из двух значений:

,

Р₁=0,58·40 10⁷=23,2 10⁷ Н/м²

Р₂=23,2 10⁷ = 14,27 10⁷ Н/м²

5. по значению [P_max] определяется наибольший расчетный натяг, при котором отсутствует пластическая деформация детали (м):

6. учитываются поправки при расчете максимального допустимого натяга:

,

,

7. по рассчитанным значениям предельно допустимых натягов [N_min], [N_min] выбираем стандартную посадку по ГОСТ 25347-82, учитывая при этом принцип предпочтительности.

Условия выбора:

N_max≤[N_max], N_min>[N_min]

Ø90 ; для которой

N_max =178мкм ≤ [N_max] =186мкм

N_min = 70мкм > [N_min] = 22,44мкм

8. строится в масштабе схема расположения полей допусков, наибольшего и наименьшего натяга.