КАТЕГОРИИ:
АстрономияБиологияГеографияДругие языкиДругоеИнформатикаИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРиторикаСоциологияСпортСтроительствоТехнологияФизикаФилософияФинансыХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника
|
ГРУЗОЗАХВАТНЫЕ УСТРОЙСТВА И ПРИСПОСОБЛЕНИЯ
Крюковая блочная обойма.Наиболее распространенными грузозахватными устройствами грузоподъемных машин являются одно- и двурогие грузовые крюки и грузовые скобы. Размеры и формы крюков, а также требования к качеству их изготовления, приводятся в ГОСТ 6627–74, 6628–73 и 6619–75. На основании данных, приведенных в табл. 4.1, в зависимости от режима работы и грузоподъемности выбирают основные размеры крюка (рис. 4.1, а). В случае необходимости их можно проверить расчетом на прочность. Рис. 5.1 Крюк однорогий а – общий вид; б – поперечное сечение
Напряжение в стержне крюка где Q = mg – сила, действующая на крюк; т – грузоподъемность крюка; g – ускорение силы тяжести; – площадь ослабленного сечения стержня, где – внутренний диаметр резьбы; – допускаемое напряжение на растяжение резьбового стержня крюка из стали 20 ( =55 МПа). Таблица 4.1
Крюки однорогие, мм (по ГОСТ 6627-14)
Продолжение табл. 4.1
Окончание табл. 4.1
Примечание: крюки типа А – короткие, типа Б – длинные. Минимальная высота гайки крюка (5.1) где t – шаг резьбы стержня крюка; d0 – наружный диаметр резьбы; р – допускаемое удельное давление (для стали по стали р=15–25 МПа). Напряжения в теле крюка в сечениях определяются по формулам ; где F – площадь поперечного сечения; e1 – расстояние от центра тяжести сечения до наиболее растянутых волокон; е2 – расстояние от центра тяжести сечения до более сжатых волокон; r = 0,5D + е1 – радиус кривизны нейтральной оси крюка. При трапецеидальной форме поперечного сечения (рис. 4.1,б)
; ;
, где k – коэффициент, учитывающий форму сечения (трапеция, круг, прямоугольник). При трапецеидальной форме сечения и соотношении b/b' = 2–2,5 значение k следует принимать в пределах 0,8–0,12. Крюковая блочная обойма (рис. 4.2) состоит из ограждающих листов 1с серьгами 6, блоков 2, установленных на оси 3, и поперечины (траверсы) 5, на которой с помощью гайки 4закреплен крюк. Нагрузка от грузового крюка через упорный шарикоподшипник 7 передается на траверсу. Рис.4.2. Грузовая обойма
Размеры поперечного сечения траверсы (рис. 4.3, а) определяют расчетом на изгиб σu=Mu/Wu≤[ σu], где Ми = – изгибающий момент, возникающий в средней части траверсы; Q=mg – нагрузка, действующая на грузовой крюк; Wu – момент сопротивления при изгибе среднего сечения траверсы. Допускаемое напряжение на изгиб при расчете траверсы [σu]=80–120 МПа. Диаметр шипа траверсы
где изгибающий момент, действующий на шип Рис. 4.3. Элементы крюковой грузовой обоймы: а – траверса; б – серьга
Проверка размеров шипов из расчета на удельное давление P = Q/[2dш(S + S1)]. Допускаемое удельное давление р 80–150 МПа. Нагрузка от шипов траверсы воспринимается серьгами, поперечные размеры которых уточняются расчетом на растяжение. Для сечения А-А (рис.4.3, б) = , где Q – усилие, действующее на траверсу; – ширина серьги; S – толщина серьги. Для сечения Б – Б = . Ось блока проверяют на изгиб , где lр – расчетная длина оси.
Пример 4.1.Определить основные параметры грузовой крюковой обоймы автомобильного крана грузоподъемностью 6,3 т. Диаметр каната 17,5 мм. Режим работы средний ПВ=25%. Решение.По табл. 4.1 подбираем крюк № 14. Для этого крюка D=85мм, b=54 мм, h=82 мм, do=48 мм. Внутренний диаметр резьбы М48, dвн =41,5 мм. Площадь поперечного сечения стержня Fo=13,25 см2, шаг резьбы t=5 мм. Напряжение в стержне крюка
Минимальная высота гайки крюка
Размеры сечения b=54 мм = 0,054 м, b= (2–2,5)b'; принимаем b=2b'. b' = Площадь сечения . Расстояние от центра тяжести сечения до наиболее растянутых волокон
Расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатых волокон
Радиус кривизны нейтральной оси крюка
Принимаем коэффициент, учитывающий трапецеидальную форму сечения, к=0,12. Наибольшее напряжение в сечении: для растянутых волокон
для сжатых волокон
Найденные значениянапряжений необходимо сравнить с допускаемыми. Если они окажутся больше допускаемых, то необходимо принять крюк следующего номера по табл. 4.1. Минимальный диаметр блока
Принимаем блок диаметром для канатов диаметром 14–18 мм. Наружный диаметр D1 =380 мм. Внутренний диаметр ступицы d=100 мм. Ширина обода B1=50 мм. Длина ступицы Н=50 мм. Диаметр ступицы d1=150 мм. Масса 23 кг. Длину оси блока и траверсы принимают в зависимости от размеров блока, крюка и упорного подшипника. На стержень крюка диаметром d1=50 мм может быть установлен однорядный упорный подшипник легкой серии 8210, наружный диаметр которого 78 мм. Диаметр отверстия в траверсе (рис. 4.3, a) d2=52 мм. Диаметр углубления для установки подшипника d3=80 мм. Расстояние между ограждающими листами предварительно принимаем 120 мм, а расчетную длину траверсы = 140 мм. Максимальный изгибающий момент
Приняв допускаемое напряжение на изгиб траверсы [ ]=80 МПа, определим момент сопротивления поперечного сечения на изгиб.
Принимая ширину траверсы , можно определить высоту поперечного сечения траверсы
Окончательно принимаем ширину траверсы b=110 мм, высоту h=50 мм. Диаметр шипов траверсы dш =0,8·h = 0,8–50=40 мм. Толщина ограждающих листов S1 = 4 мм, толщина серьги S=12 мм, ширина серьги b1 = 100 мм. Изгибающий момент, действующий на шип траверсы,
Момент сопротивления поперечного сечения шипа
Напряжение изгиба у основания шипа
Удельное давление на шип траверсы
Напряжение растяжения в ослабленном поперечном сечении серьги
В ступицу блока могут быть вставлены два радиальных однорядных шарикоподшипника средней серии 309 с наружным диаметром, равным диаметру расточки в ступице блока d=100 мм с внутренним диаметром 45 мм. В этом случае диаметр оси блока do=45 мм. Изгибающий момент, действующий на ось блока,
Момент сопротивления при изгибе поперечного сечения оси блока
Напряжение изгиба в оси блока
|