Способы гашения электрической дуги

Чтобы погасить дугу постоянного тока, необходимо создать такие условия, при которых в дуговом промежутке при всех значениях тока от начального до нулевого процессы деионизации превосходили бы процессы ионизации. Независимо от способа гашения дуги постоянного тока в ней выделится энергия, запасенная в магнитном поле отключаемой цепи, плюс еще какая-то доля энергии, которая поступит от генератора за время горения дуги (в устойчиво горящей дуге вся выделяющаяся в ней энергия поступает от генератора).

При переменном токе, ток в дуге независимо от степени ионизации дугового промежутка переходит через нуль каждый полупериод, т.е. каждый полупериод дуга гаснет и зажигается вновь. Задача гашения дуги несколько облегчается. Здесь необходимо создать условия, при которых ток не восстановился бы после прохождения через нуль. При переменном токе температура дуги является величиной переменной. Однако тепловая инерция газа оказывается довольно значительной, и в момент перехода тока через нуль температура дуги не падает до нуля и остается достаточно высокой. Все же имеющее место снижение температуры дуги при переходе тока через нуль способствует деионизации промежутка и облегчает гашение.

Для гашения электрической дуги необходимо создать условия, при которых падение напряжения на дуге превосходило бы напряжение сети. Гасить дугу можно:

увеличивая ее длину (растягивая);

воздействуя на ее ствол и добиваясь повышения продольного градиента напряжения и в) используя околоэлектродные падения напряжения.

Отключающие аппараты имеют обычно два электрода, и для использования околоэлектродных падений напряжения необходимо создать дугогасительные устройства со многими электродами. Такие устройства получили название дугогасительных решёток. Существует много способов гашения электрической дуги:

-гашение открытой дуги в магнитном поле;

-гашение электрической дуги высоким давлением;

-гашение электрической дуги в масле;

-гашение электрической дуги воздушным дутьём;

-гашение дуги в дугогасительной решётке;

-использование контактной системы с тиристорным блоком бездугового отключения.

Зависимость падения напряжения на стволе дуги от тока - вольт-амперная характеристика дуги - приведена на рис. 2.3. Она представляет собой часть кривой (область III) на рис. 2.3. Напряжение, соответствующее началу дугового разряда, носит название напряжения зажигания дуги. С ростом тока напряжение на дуге уменьшается. Это означает, что сопротив­ление дугового промежутка падает быстрее, чем увеличивается ток. Для каждого значения тока в какой-то момент времени установится равновесное состояние, когда ионизация будет равна деионизации. Электрическое сопротивление дугового промежутка и падение напряжения на нем станут величинами постоянными, не зависящими от времени. Такой режим носит название статического, а кривая 1, характеризующая этот режим, - статической характеристики дуги. Если с той или иной скоростью уменьшить ток в дуге от I0 до нуля и при этом фиксировать падение напряжения на дуге в зависимости от тока, то получим ряд кривых 2, лежащих ниже кривой 1. Чем быстрей будет происходить уменьшение тока, тем ниже будет лежать вольтамперная характеристика дуги. В пределе, при мгновенном изменении тока до нуля, получим прямую 3. Только при медленном изменении тока процесс будет происходить по статической характеристике.

Вольтамперные характеристики дуги, полученные, при быстром изменении тока до нуля, носят название динамических. Соответствующее этим характеристикам напряжение, при котором дуга гаснет, называется напряжением гашения UГ. Если падение напряжения на дуге UД характеризует дуговой промежуток как проводник, то напряжения Uз и UГ характеризуют изоляционные свойства промежутка - они означают напряжения, которые необходимо приложить при данном состоянии промежутка, чтобы возбудить в нём электрическую дугу.

Расчет дугогасительного устройства данного типа может быть сведен к следующим операциям: определению оптимальной величины шунтирующего низкоомного сопротивления; расчету геометрических параметров дугогасителей основного и вспомогательного разрывов; выбору конструктивных размеров шунтирующего сопротивления (сечение провода, шаг намотки, изоляционный каркас и т..д.).

Для выполнения расчета величины шунтирующего сопротивления необходимы следующие исходные данные:

а)электрическая и конструктивная схемы проектируемого дугогасителя (или совокупности дугогасителей);

б) номинальная мощность отключения для одиночного комплекта;

в) номинальное напряжение, относящееся к данному комплекту;

г) частоты собственных колебаний отключаемой цепи (или параметры L и С).

Рассмотрим процесс гашения дуги в дугогасителе воздушного выключателя с двумя разрывами; из которых один зашунтирован низкоомным активным линейным сопротивлением. Расчетные электрические схемы для двух стадий гашения представлены на рис. 5-42.

Рис. 5-42. К расчету процесса гашения дуги в дугогасителе с шунтирующим низкоомным сопротивлением

Для подавляющей части-полупериода тока шунтированной сопротивлением дуги (первая стадия гашения - рис. 5- 42, а) справедливы соотношения:

где Uл - напряжение на первом (/) участке дуги; Um - напряжение на имитирующем сопротивлении; - ток дуги; /ш - ток в шунтирующем сопротивлении; Rm - величина шунтирующего сопротивления; і - ток отключаемой цепи. Если в первом приближении исходить из статической характеристики дуги, то для случая интенсивного продольного дутья напряжение на дуге может быть рассчитано по уравнению

где А = 1400- постоянная, характеризующая интенсивность охлаждения ствола дуги; т — показатель степени, характеризующий способ охлаждения ствола дуги (в нашем случае можно принять m=0,25); 1 — длина дуги, см\ іл — ток дуги, а. Конструктивно шунтирующие низкоомные сопротивления выполняются в виде спиралей, навитых из проволоки большого сопротивления на каркас из керамики или жаростойкой пластмассы. Форма каркаса может быть плоской или цилиндрической. Для спиралей применяются жаростойкие сплавы высокого омического сопротивления (согласно ГОСТ 2223—55) в виде круглой проволоки или ленты. Шунтирующие сопротивлений комплектуются из отдельных элементов в виде отдельного конструктивного узла» Определение основных конструктивных данных этого узла производится на основании тепловых расчетов процессов адиабатного нагрева активных. элементов и переходных процессов спадания температуры нагретых частей узла при его охлаждении. Расчет междувитковой изоляции элемента сопротивления можно вести, исходя из величины общего разрядного напряжения, величина которого может быть найдена по уравнению

где Um-амплитуда напряжения отключаемой цепи; х- реактивное сопротивление отключаемой цепи; Rm - величина шунтирующего сопротивления; kn - коэффициент запаса (надежности).